青島NSK軸承40TAC72BDBC10PN7A P=XFr+YFa
式中Fr-徑向載荷，N；Fa-軸向載荷，N；X，Y-徑向動(dòng)載荷系數(shù)和軸向動(dòng)載荷系數(shù)，由表17-7查取。
4角接觸軸承的載荷計(jì)算
對(duì)"3"、"7"類軸承，由于本身結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，當(dāng)有徑向力作用時(shí)會(huì)產(chǎn)生派生S，在計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮。
1． 裝配形式必須成對(duì)安裝：正裝（或稱為"面對(duì)面"）-兩支點(diǎn)距離較短；見圖17-7a。 反裝（或成為"背靠背"）-兩指點(diǎn)距離較長(zhǎng)，適用于懸臂安裝傳動(dòng)件的軸承，見圖17-7b。
2. 軸承作用力在軸上的作用點(diǎn)
軸上支點(diǎn)是在滾動(dòng)體與滾道接觸點(diǎn)法線與軸線交點(diǎn)上，見圖17-8。圖中的O，距外端面的距離為a，此值可查手冊(cè)。
3.軸向力的計(jì)算
分析角接觸軸承所受的軸向載荷要同時(shí)考慮由徑向力引起的附加軸向力和作用于軸上的其他工作軸向力，根據(jù)具體情況由力的平衡關(guān)系進(jìn)行計(jì)算。
FR和FA分別為作用于軸上的徑向和軸向載荷，兩軸承的徑向反力為Fr1及Fr2，相應(yīng)產(chǎn)生的附加軸向力則為Fs1和Fs2。作用于軸上的各軸向力如圖17-10。
根據(jù)軸的平衡關(guān)系按下列兩種情況分析軸承Ⅰ、Ⅱ所受的軸向力：
-如果FS1+FA>Fs2（圖17-11），軸有向右移動(dòng)的趨勢(shì)，使軸承Ⅱ"壓緊"，軸的右端將通過軸承Ⅱ受一平衡反力Fs2＇，由此可求出軸承Ⅱ的軸向力為
Fa2=Fs2+Fs2＇=Fs1+FA
因軸承Ⅰ只受附加軸向力，故
Fa1=FS1
-如果FS1+FAs2（圖17-12），軸有向左移動(dòng)的趨勢(shì)，使軸承Ⅰ"壓緊"，此時(shí)軸的左端將通過軸承Ⅰ受一平衡反力Fs1＇，由此可求出兩軸承上的軸向力分別為
Fa1=Fs1+FS1＇=Fs2-FA
Fa2=Fs2
計(jì)算角接觸軸承軸向力的方法可歸納如下：1）判明軸上全部軸向力（包括外載荷和軸承的附加軸向力）合力的指向，確定"壓緊"端軸承；2）"壓緊"端軸承的軸向力等于除本身的附加軸向力外其他所有軸向力的代數(shù)和；3）另一端軸承的軸向力等于它本身的附加軸向力。
5 靜載荷及極限轉(zhuǎn)速計(jì)算公式
1．靜載荷計(jì)算
靜載荷是指軸承套圈相對(duì)轉(zhuǎn)速為零時(shí)作用在軸承上的載荷。為了限制滾動(dòng)軸承在靜載荷作用下產(chǎn)生過大的接觸應(yīng)力和永久變形，需進(jìn)行靜載荷計(jì)算。按額定靜載荷選擇軸承，其基本公式為
C0≥C0＇=S0P0
式中C0-基本額定靜載荷，N；C0＇-計(jì)算額定靜載荷，N；P0-當(dāng)量靜載荷，N；S0-安全系數(shù)。
靜止軸承、緩慢擺動(dòng)或轉(zhuǎn)速極低的軸承，安全系數(shù)可參考表17-9選取。
若軸承轉(zhuǎn)速較低，對(duì)運(yùn)轉(zhuǎn)精度和摩擦力矩要求不高時(shí)，允許有較大的接觸應(yīng)力，可取S0<1。推力調(diào)心滾子軸承，不論是否旋轉(zhuǎn)，均應(yīng)取S0≥4。
2．極限轉(zhuǎn)速
滾動(dòng)軸承轉(zhuǎn)速過高時(shí)會(huì)使摩擦面間產(chǎn)生高溫，影響潤(rùn)滑劑性能，破壞油膜，從而導(dǎo)致滾動(dòng)體回火或元件膠合失效。
滾動(dòng)軸承的極限轉(zhuǎn)速N0是指軸承在一定的工作條件下，達(dá)到所能承受最高熱平衡溫度時(shí)的轉(zhuǎn)速值。軸承的工作轉(zhuǎn)速應(yīng)低于其極限轉(zhuǎn)速。
滾動(dòng)軸承性能表中所給出的極限轉(zhuǎn)速值分別是在脂潤(rùn)滑和油潤(rùn)滑條件下確定的，且僅適用于0級(jí)公差、潤(rùn)滑冷卻正常、與剛性軸承座和軸配合、軸承載荷P≤0.1C（C為軸承的基本額定動(dòng)載荷，向心軸承只受徑向載荷，推力軸承只受軸向載荷）的軸承。
當(dāng)滾動(dòng)軸承載荷P>0.1C時(shí)，接觸應(yīng)力將增大；軸承承受聯(lián)合載荷時(shí)，受載滾動(dòng)體將增加，這都會(huì)增大軸承接觸表面間的摩擦，使?jié)櫥瑺顟B(tài)變壞。此時(shí)，極限轉(zhuǎn)速值應(yīng)修正，實(shí)際許用轉(zhuǎn)速值可按下式計(jì)算
N=f1f2N0
式中 N-實(shí)際許用轉(zhuǎn)速，r/min；N0-軸承的極限轉(zhuǎn)速，r/min；f1-載荷系數(shù)；f2-載荷分布系數(shù)。
關(guān)于軸承的硬度，滾動(dòng)軸承的內(nèi)外圈和滾動(dòng)體采用高鉻鋼GCr15或GCr15SiMn兩種軸承鋼制造，成品軸承套圈的硬度在洛氏HRC60-65；成品軸承滾動(dòng)體硬度在洛氏HRC60-66。其中，GCr15軸承鋼制造的鋼球硬度在洛氏HRC62-66范圍內(nèi)；GCr15SiMn軸承鋼制造的滾子的硬度在洛氏HRC60-64、鋼球在洛氏HRC60-66范圍內(nèi)。也許你不了解是什么洛氏硬度HRC是什么概念，舉個(gè)例子:家庭用的菜刀的刀鋒的硬度一般在HRC50左右，手術(shù)刀具和軍用刀具的鋼材要精純一些，硬度也在洛氏HRC60以內(nèi)。機(jī)床金屬車削用的合金刀頭的硬度常規(guī)的也就在洛氏HRC62~65左右。滾動(dòng)軸承的硬度相對(duì)是比較硬的，成品軸承想再深加工必須用專用設(shè)備和工具加工。滾道聲是由于軸承旋轉(zhuǎn)時(shí)滾動(dòng)體在滾道中滾動(dòng)而激發(fā)出一種平穩(wěn)且連續(xù)性的噪聲，只有當(dāng)其聲壓級(jí)或聲調(diào)極大時(shí)才引起人們注意。其實(shí)滾道聲所激發(fā)的聲能是有限的，如在正常情況下，優(yōu)質(zhì)的6203軸承滾道聲為25～27dB。這種噪聲以承受徑向載荷的單列深溝球軸承為最典型，它有以下特點(diǎn)：a.噪聲、振動(dòng)具有隨機(jī)性；b.振動(dòng)頻率在1kHz以上；c.不論轉(zhuǎn)速如何變化，噪聲主頻率幾乎不變而聲壓級(jí)則隨轉(zhuǎn)速增加而提高；d.當(dāng)徑向游隙增大時(shí)，聲壓級(jí)急劇增加；e.軸承座剛性增大，總聲壓級(jí)越低，即使轉(zhuǎn)速升高，其總聲壓級(jí)也增加不大；f.潤(rùn)滑劑粘度越高，聲壓級(jí)越低，但對(duì)于脂潤(rùn)滑，其粘度、皂纖維的形狀大小均能影響噪聲值。
滾道聲產(chǎn)生源在于受到載荷后的套圈固有振動(dòng)所致。由于套圈和滾動(dòng)體的彈性接觸構(gòu)成非線性振動(dòng)系統(tǒng)。當(dāng)潤(rùn)滑或加工精度不高時(shí)就會(huì)激發(fā)與此彈性特征有關(guān)的固有振動(dòng)，傳遞到空氣中則變?yōu)樵肼?。眾所周知，即使是采用了?dāng)代最高超的制造技術(shù)加工軸承零件，其工作表面總會(huì)存在程度不一的微小幾何誤差，從而使?jié)L道與滾動(dòng)體間產(chǎn)生微小波動(dòng)激發(fā)振動(dòng)系統(tǒng)固有振動(dòng)。
盡管NSK軸承的滾道噪聲是不可避免的，然而可采取高精度加工零件工作表面，正確選用軸承及精確使用軸承使之降噪減振。
1）承孔的測(cè)量
承孔的測(cè)量可以使用內(nèi)徑量表在外徑千分尺上核對(duì)基準(zhǔn)尺寸后測(cè)量，同時(shí)還需測(cè)量承孔的圓度和圓柱度。燒壞軸承常使承孔在開口處直徑縮小而圓度超差，對(duì)軸承的正常工作極為不利。如果連桿螺栓的定位面的配合松曠，連桿軸承蓋會(huì)移位使承孔圓度超差。軸承承孔的圓度誤差應(yīng)控制在尺寸公差之內(nèi)，而圓柱度則應(yīng)嚴(yán)格控制。
?。?）軸承主要尺寸的測(cè)量
?、?軸承厚度：將外徑千分尺固定測(cè)頭由平面改制成球面，可用來測(cè)量軸承厚度。軸承厚度一般應(yīng)控制在0.005~0.010毫米范圍內(nèi)，否則會(huì)使軸承內(nèi)徑超差。軸承在近開口處有微量減薄，測(cè)量時(shí)應(yīng)予注意。
② 軸承與承孔的配合緊度：配合緊度是由軸承的自由彈開量和余面高度來保證的。測(cè)量余面高度的方法下：按規(guī)定裝合軸承，交軸承蓋螺栓緊固到規(guī)定扭矩后松開其中一個(gè)螺栓，用塞尺測(cè)量軸承蓋接口處的間隙，其值應(yīng)在0.05~0.15毫米范圍之內(nèi)。
?、?軸承內(nèi)徑：測(cè)量前需將軸承按規(guī)定裝合并按規(guī)定扭矩?cái)Q緊軸承蓋螺栓，用內(nèi)徑量表，在外徑千分尺上校對(duì)基準(zhǔn)尺寸后測(cè)量，測(cè)量時(shí)要避開減薄區(qū)。軸承內(nèi)徑和對(duì)應(yīng)軸頸外徑尺寸之差值是配合間隙。
④ 主軸承內(nèi)孔的同軸度：主軸承內(nèi)孔的同軸度誤差主要是其承孔同軸度誤差造成的，而承孔同軸度誤差產(chǎn)生的原因則是缸體的變形。當(dāng)主軸頸徑向圓跳動(dòng)在規(guī)定公差內(nèi)時(shí)，檢查主軸頸和軸承的吃合印痕，如果各道主軸承吃合印痕位置明顯不一致，說明同軸度誤 差大，可采用刮削、鏜削軸承或更換缸體等辦法解決，否則難以保證發(fā)動(dòng)機(jī)正常工作。
風(fēng)力發(fā)電機(jī)用軸承大致可以分為三類，即：偏航軸承、變槳軸承、傳動(dòng)系統(tǒng)軸承(主軸和變速箱軸承)。偏航軸承安裝在塔架與座艙的連接部，變槳軸承安裝在每個(gè)葉片的根部與輪轂連接部位。每臺(tái)風(fēng)力發(fā)電機(jī)設(shè)備用一套偏航軸承和三套變槳軸承(部分兆瓦級(jí)以下的風(fēng)力發(fā)電機(jī)為不可調(diào)槳葉，可不用變槳軸承)。
