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（注：因產(chǎn)品價(jià)格浮動(dòng)較大，具體以當(dāng)日報(bào)價(jià)為準(zhǔn)，敬請電詢?。?/font>
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【祥利源】天津祥利源鋼鐵貿(mào)易有限公司 部分現(xiàn)分 現(xiàn)貨規(guī)格表

材質(zhì) 規(guī)格 產(chǎn)地 交貨狀態(tài) 庫存

65Mn鋼板 0.8*910*2000 重慶特鋼 冷軋 3噸

65Mn鋼板 1.0*1000*2000 重慶特鋼 冷軋 10噸

65Mn鋼板 1.5*1000*2000 重慶特鋼 冷軋 20噸

65Mn鋼板 2.0*1000*2000 重慶特鋼 冷軋 20噸

65Mn鋼板 2.5*1000*2000 重慶特鋼 冷軋 25噸

65Mn鋼板 3.0*1000*2000 重慶特鋼 冷軋 15噸

65Mn鋼板 4*1500*4000 鞍鋼 熱軋 35噸

65Mn鋼板 5*1500*4000 鞍鋼 熱軋 15噸

65Mn鋼板 6*1500*4000 鞍鋼 熱軋 65噸

65Mn鋼板 8*2000*8000 鞍鋼 熱軋 50噸

65Mn鋼板 10*2200*8500 鞍鋼 熱軋 32噸

65Mn鋼板 12*2200*8900 鞍鋼 熱軋 30噸

65Mn鋼板 14*2200*8100 鞍鋼 熱軋 28噸

65Mn鋼板 16*2200*8900 鞍鋼 熱軋 44噸

65Mn鋼板 18*2200*8650 鞍鋼 熱軋 50噸

65Mn鋼板 20*2200*8950 鞍鋼 熱軋 21噸

65Mn鋼板 25*2200*9050 鞍鋼 熱軋 15噸

65Mn鋼板 30*2200*9150 鞍鋼 熱軋 17噸

65Mn鋼板 35*2200*8900 鞍鋼 熱軋 24噸

65Mn鋼板 40*2200*10500 鞍鋼 熱軋 26噸

65Mn鋼板 45*2200*9500 鞍鋼 熱軋 31噸

65Mn鋼板 50*2200*8700 鞍鋼 熱軋 65噸

65Mn鋼板 60*2200*8950 鞍鋼 熱軋 35噸

65Mn鋼板 80*2200*8500 鞍鋼 熱軋 42噸
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65Mn鋼板，錳提高淬透性，φ12mm的鋼材油中可以淬透，表面脫碳傾向比硅鋼小，經(jīng)熱處理后的綜合力學(xué)性能優(yōu)于碳鋼，但有過熱敏感性和回火脆性。用作小尺寸各種扁、圓彈簧、座墊彈簧、彈簧發(fā)條，也可制作彈簧環(huán)、氣門簧、離合器簧片、剎車彈簧及冷拔鋼絲冷卷螺旋彈簧。

標(biāo)準(zhǔn)
　　65Mn鋼板介紹
　　標(biāo)準(zhǔn)：GB/T 711-88 137 0210 4496
用途
　　65Mn 鋼板強(qiáng)度、硬度、彈性和淬透性均比65號(hào)鋼高，具有過熱敏感性和回火脆性傾向，水淬有形成裂紋傾向。退火態(tài)可切削性尚可，冷變形塑性低，焊接性差。受中等載荷的板彈簧，直徑達(dá)7-20mm的螺旋彈簧及彈簧墊圈.彈簧環(huán)。高耐磨性零件，如磨床主軸、彈簧卡頭、精密機(jī)床絲桿、切刀、螺旋輥?zhàn)虞S承上的套環(huán)、鐵道鋼軌等。

物理性能
化學(xué)成份
　　碳 C ：0.62～0.70
　　硅 Si：0.17～0.37
　　錳 Mn：0.90～1.20
　　硫 S ：≤0.035
　　磷 P ：≤0.035
　　鉻 Cr：≤0.25
　　鎳 Ni：≤0.30
　　銅 Cu：≤0.25[1]
力學(xué)性能
　　抗拉強(qiáng)度 σb (MPa)：≥980(100)
　　屈服強(qiáng)度 σs (MPa)：≥784(80)
　　伸長率 δ10 (％)：≥8
　　斷面收縮率 ψ (％)：≥30
　　硬度：熱軋,≤302HB;冷拉+熱處理，≤321HB[2]
熱處理規(guī)范及金相組織
　　熱處理規(guī)范：淬火830℃±20℃,油冷; 回火540℃±50℃(特殊需要時(shí),±30℃)。
　　金相組織：屈氏體。
　　●交貨狀態(tài)：熱軋鋼材以熱處理或不熱處理狀態(tài)交貨，冷拉鋼材以熱處理狀態(tài)交貨。
天津浙建鋼鐵有限公司：焊接性能
氬弧焊對焊工藝
　　為了減小電極的消耗，選擇直流正接進(jìn)行線材的對焊試驗(yàn)，即選用直流電源，線材接電源的正極，鎢極接電源的負(fù)極。
　　含1%或2%氧化釷的鎢極發(fā)射電子效率高，電流承載能力好，且抗污染性能好，引弧容易并且電弧比較穩(wěn)定。為了便于操作，選擇直徑為2 mm的較細(xì)的釷鎢極，并且電極前端磨尖。
　　由于氬氣較低的電弧電壓特性對于薄板和線材的手弧焊特別有益，因此選擇氬氣做保護(hù)氣體。
　　試驗(yàn)選用直流手工氬弧焊機(jī)，焊接前，將鋼絲兩端頭仔細(xì)磨平，為防止焊點(diǎn)產(chǎn)生氣孔，用丙酮將端頭油污清洗干凈。將兩端磨平的線材放在平整潔凈的對正板上（圖1），使兩端頭對正，接頭處不留間隙，用壓鐵壓住接頭兩側(cè)。將線材接焊機(jī)正極，鎢極接負(fù)極，分別將電流調(diào)至20 A，15 A，10 A，8 A進(jìn)行焊接。焊接時(shí)，在接頭旁邊引燃點(diǎn)弧并使之燃燒穩(wěn)定，將電弧移至接頭處使接頭金屬熔化后迅速將電弧熄滅，同時(shí)輕微施加頂鍛力，冷卻后即完成焊接過程，焊接過程中不使用填充焊絲。
　　試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)焊接電流為20 A時(shí)，電弧燃燒劇烈，接頭處金屬飛濺嚴(yán)重，焊點(diǎn)塌陷嚴(yán)重。當(dāng)電流調(diào)至15 A時(shí)，電弧燃燒較平穩(wěn)，熔池飛濺少，但焊縫仍有塌陷。但電流降至10 A時(shí)，引弧容易，電弧燃燒穩(wěn)定，焊縫處沒有塌陷現(xiàn)象。圖2為焊接電流10 A時(shí)，用數(shù)碼相機(jī)在Leica MZ6型體視顯微鏡下拍下的焊接接頭形狀。可以看出，接頭的圓柱度較好，將其打磨后能滿足線鋸的要求。當(dāng)電流調(diào)至8 A以下時(shí)，引弧困難且電弧不穩(wěn)定，難以完成焊接過程。

焊接接頭試驗(yàn)
　　由于65Mn鋼具有過熱傾向，因此焊接熱影響區(qū)對接頭的力學(xué)性能影響很大。直徑0.7 mm的65Mn鋼絲經(jīng)氬弧焊對焊后接頭處非常硬脆，輕輕折彎焊點(diǎn)處，就會(huì)在熔合線或焊縫處脆斷，斷口呈明顯的脆性斷裂形貌。所得接頭由焊縫和熱影響區(qū)組成，沿接頭軸線測試從焊縫中心至母材各個(gè)區(qū)域的顯微硬度。測量結(jié)果表明，從母材到熱影響區(qū)及焊縫中部，顯微硬度急劇增加，焊縫中部硬度達(dá)HV 1 060，這說明熱影響區(qū)及焊縫中部生成了硬脆組織。對于這種具有硬脆組織的接頭，為了提高其韌性和塑性，降低其硬度，獲得硬度、強(qiáng)度、塑性和韌性的適當(dāng)配合，必須對焊接接頭進(jìn)行適當(dāng)?shù)幕鼗鹛幚?。熱處理后，?yīng)將熱影響區(qū)的脆性消除，同時(shí)應(yīng)能使母材保持一定的強(qiáng)度和彈性?；鼗鹪谙涫诫娮锠t內(nèi)進(jìn)行，回火工藝見表1。將回火后的鋼絲焊接接頭處仔細(xì)打磨，使其直徑與母材直徑大致相等，再在WE-50拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。每種回火處理的試樣取三根，取其拉力的平均值。
由試驗(yàn)可以看出，330℃以上熱處理后，母材彈性基本消失，且斷裂均發(fā)生在母材處，而不發(fā)生在焊點(diǎn)及其熱影響區(qū)，這說明熱處理后雖然熱影響區(qū)的脆性完全消失，但母材的強(qiáng)度被大大削落（經(jīng)試驗(yàn)，所用母材的抗拉強(qiáng)度為1 663 MPa）。260℃保溫10 min時(shí)，雖然材料彈性基本不變，但熱影響區(qū)的脆性不能消除。當(dāng)加熱溫度為280℃，保溫10 min時(shí)效果最好，熱影響區(qū)的抗拉強(qiáng)度只比母材降低20%左右，而母材的彈性消失較小。將280℃回火處理的焊頭沿軸線方向測試縱剖面上各個(gè)區(qū)的顯微硬度，發(fā)現(xiàn)焊縫處的最高硬度值降低到HV 500左右，比未處理時(shí)的硬度降低大約1倍。 焊好的環(huán)形鋼絲不但應(yīng)能滿足一定的強(qiáng)度和彈性要求，而且具有一定的疲勞強(qiáng)度。
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