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DSG 03 2 B 2 B R100 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。

mm.mm.mm.mm.mmmm時的流場仿真結果。文中僅給出0L/min，R為.mm和mm的仿真結果，圖為速度矢量，圖為速度云圖，圖為湍動能云圖。圖和圖為滑閥中性對稱面的速度矢量圖和速度云圖，與圖a速度云圖對比可以發(fā)現(xiàn)，改進后閥芯凹角處旋渦強度減小，閥口處流速減小，可有效降低閥腔內(nèi)的振動和噪聲。比較圖和圖，可以發(fā)現(xiàn)，R為mm閥芯結構比R為.mm閥芯結構能更有效地降低閥芯凹角處旋渦強度，減小閥口處液體流速。圖為滑閥中性對稱面的湍能分布圖，與圖c對比可以發(fā)現(xiàn)，改進后湍動能減小，有效降低閥內(nèi)能量損失。對比圖a和圖b可以發(fā)現(xiàn)，R為mm比R為.mm對減少湍動能的損失效果更明顯。因此在相同條件下，入口流量一定時，閥芯凹角處旋渦強度隨R的增大而減小。液壓閥表為改進前后滑閥流體相關參數(shù)對比表，通過表可以看出結構改進后的滑閥閥口流體流速減低，湍動能減小，能量損失降低，說明結構改進后滑閥性能提高了，結構改進具有合理性。觀察圖b和圖b，我們發(fā)現(xiàn)圓弧形閥芯并不能完全抑制閥芯凹角旋渦的產(chǎn)生，因為流體流經(jīng)閥口時，由于閥口收縮作用，液流以一定的速度射流角流入閥腔，并不是沿著圓弧流入閥腔。本文進一步將閥芯凹角改進為斜角加圓弧型結構，如圖所示，在相同條件下，通過FLUENT進行仿真計算。液壓閥a速度矢量圖b速度云圖c湍動能云圖圖斜角加圓弧型滑閥對稱面流場分布圖通過對圖的速度云圖壓力云圖湍動能云圖和圖b圖b圖b的仿真結果對比，我們發(fā)現(xiàn)，斜角加圓弧型結構基本可以抑制閥芯凹角處的旋渦的產(chǎn)生，消除閥芯凹角處振動和噪聲。同時閥內(nèi)流體流速為.0m/s，湍動能為.m/s，和圓弧型結構相比，更多的減小了閥口處流速差，減少了閥內(nèi)能量損失。結論對相同條件下的常規(guī)滑閥和改進后滑閥分別進行流道流場仿真分析，對比分析可知改進后滑閥可有效抑制閥芯凹角處旋渦的產(chǎn)生，減少液流沖擊，降低閥內(nèi)振動和噪聲，同時改進后滑閥可以減小閥口處流速差，減少閥內(nèi)湍動能的損失，降低閥內(nèi)能量損失，提高閥內(nèi)能量利用率。液壓閥通過FLUENT對液壓滑閥內(nèi)部進行流場進行可視化分析，可以清楚反應出滑閥內(nèi)部流場的分布情況，對提高滑閥性能和結構改進提供了有益的參考。說明本文取自于我的研究生曹飛梅的碩士論文。閥芯結構的改變，一方面改善流態(tài)，另一方面會提高閥芯的剛度。對于外流式閥口，可以考慮改善閥體閥腔的結構形狀，相信對提高閥的性能會有幫助。舉報/反饋 鍋爐增設高溫煙氣旁路煙道后，在啟動升負荷或降負荷時，隨著鍋爐負荷的變化，進入各級受熱面的煙氣溫度也會降低，因此各階段負荷越低，SCR設備的入口煙氣溫度越低。當SCR入口煙溫監(jiān)測發(fā)現(xiàn)低于SCR催化劑反應溫度時，為了保證SCR設備的正常工作，將旁路煙道關閉擋板打開，調(diào)節(jié)擋板開度，增加進入旁路煙道的煙氣量提高SCR設備入口的煙氣溫度?？藙谏妱右簤簾煔鈸醢彘y根據(jù)力學和熱學的原理，插板采用菱形復合板設計，內(nèi)部筋板為電腦數(shù)控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態(tài)下不變形，耐抗拉不變形。根據(jù)力學和熱學的原理，插板采用菱形復合板設計，內(nèi)部筋板為電腦數(shù)控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態(tài)下不變形，耐抗拉不變形。由于旁路煙氣在SCR進口主煙氣流中混合不均易引起煙溫分層現(xiàn)象。長期不在低負荷運行，擋板門處于常閉狀態(tài)，會導致積灰卡澀打不開，帶來運行性能不穩(wěn)定。煙氣旁路設置了煙氣擋板，如果煙氣擋板的密封性能變差，在高負荷時有部分高溫煙氣從旁路煙道泄漏，直接進入SCR裝置，這時煙氣溫度將會出現(xiàn)高于催化劑允許溫度的風險，影響催化劑壽命?？藙谏妱右簤簾煔獠灏彘y的特點在于利用液壓油缸傳動，采用“克勞森”密封技術，采用了金屬表面硬密封和石墨內(nèi)密封相結合的方法，從而使閥門達到了很高的密封效果，為客戶解決了傳統(tǒng)閥門多年來一直存在的密封不嚴開關不靈活使用壽命短的問題，不積灰。不卡澀。啟用后降低了省煤器傳熱效率，低負荷時鍋爐排煙溫度略有升高。改造所需空間小，工期短，費用相對較低。舉報/反饋 SDS干法脫硫工藝原理這種反應脫硫效率高，按化學反應當量時，脫硫效率大于.%，而且是一次性噴入脫硫劑，不需要循環(huán)。脫硫機理以小蘇打NaHCO做脫硫劑，在高溫煙氣的作用下激活，表面形成微孔結構，猶如爆米花被爆開，煙道內(nèi)煙氣與激活的脫硫劑充分接觸發(fā)生化學反應，煙氣中的SO及其他酸性介質(zhì)被吸收凈化，脫硫并干燥的NaSO副產(chǎn)物隨氣流進入布袋除塵器被捕集。主要反應NaHCOS=NaCOs+HOg+COgSOg+NaCOs+/O=NaSOs+COg副反應SOg+NaCOs=NaSOs+COg鈉基干法脫硫SDS脫硫工藝流程根據(jù)現(xiàn)場工況，制定的工藝技術路線如下采用先脫硫后脫硝工藝減少煙氣中SO濃度對中低溫SCR脫硝催化劑的壽命的影響，脫硫后煙氣進入布袋除塵器，確保系統(tǒng)穩(wěn)定運行。脫硫選用SDS干法脫硫工藝。SDS干法脫硫溫度降，能很好的保證煙氣脫硝所需的溫度區(qū)間及凈煙氣的排煙溫度，從而保證了脫硝效率及煙囪長期處于良好的熱備狀態(tài)。工藝路線說明還原合金爐煙氣進入鈉基NaHCO干法脫硫SDS除塵一體化系統(tǒng)。在SDS脫硫反應器內(nèi)噴入碳酸氫鈉超細粉，碳酸氫鈉超細粉在高溫煙氣的作用下分解出高活性碳酸鈉和二氧化碳，活性強的NaCO與煙道內(nèi)煙氣中的SO及其他酸性介質(zhì)充分接觸發(fā)生化學反應，被吸收凈化。脫硫后粉狀顆粒產(chǎn)物隨氣流進入布袋除塵器收集脫硫副產(chǎn)物。在脫硫塔之前需要安裝一個煙氣擋板門，當脫硫塔需要檢修時，可以隔絕煙氣，防止煙氣泄露造成檢修人員的危害。所以，煙氣擋板門需要良好的密封性，“克勞森”電動液壓煙氣插板閥采用液壓驅(qū)動，開關靈活無卡澀，動力輸出足；閥體根據(jù)客戶情況進行選材，保證插板閥的耐腐蝕性，另外，脫硫塔正常工作時，煙氣插板閥是在脫硫煙道以外，這樣煙氣不會造成對閥體的腐蝕，使煙氣插板閥使用壽命長；密封采用金屬硬密封和耐高溫軟密封，保證煙氣插板閥的氣密性，煙氣無外泄和內(nèi)漏情況。舉報/反饋。

我國薄煤層資源豐富，而且分布廣，煤質(zhì)好。雖然我國的薄煤層西安煤機采煤機械化經(jīng)過多年的發(fā)展，取得了一定的成效，但是薄煤層采煤工作面生產(chǎn)長期存在的效率低推進速度慢及經(jīng)濟效益差等問題依然十分突出。特別是厚薄煤層并存，薄煤層作為解放層開采，由于薄煤層開采速度緩慢，使下部厚煤層資源長期得不到開采，影響工作面的正常交替，甚至被迫丟失一些薄煤層資源。薄煤層地質(zhì)條件比中厚煤層更加復雜，煤層經(jīng)常出現(xiàn)夾矸與斷層現(xiàn)象，變化也比較大，為了滿足液壓支架和工作面運輸機的推移，還有破頂與割底的需求，因此要求薄煤層西安煤機采煤機截割功率大，具備過斷層破夾矸破頂及割底的能力。為此，專門開發(fā)了MG0/0-WD系列薄煤層大功率電牽引西安煤機采煤機。西安煤機采煤機整機結構MG0/0-WD系列薄煤層電牽引西安煤機采煤機采用橫向布置和三段式機身的整體結構。機身各段結合面之間采用個Φ0mm圓柱銷承受機身扭力和剪切力，并通過分布在四角的組M高強度液壓螺母組件將三段貼合在一起。同時，為了整機組裝的需要，在各段之間的對接面四角又各布置了組M0短螺桿組件。整機可分解為大部件大系統(tǒng)。大部件為左右截割部左右牽引行走部及電控箱。大系統(tǒng)為電氣控制系統(tǒng)機械傳動系統(tǒng)液壓調(diào)高與制動系統(tǒng)及噴霧冷卻系統(tǒng)。西安煤機采煤機特點機身矮，裝機功率大。西安煤機采煤機機面高度只有mm銷排中心高mm，總裝機功率可達0kW，有利于在薄煤層復雜地質(zhì)條件下采煤。主要部件都可以從機身的采空側(cè)抽出，便于更換與維修，設備使用率高。彎搖臂為整體結構，剛性好。在較薄煤層時，為了改善裝煤效果，滾筒轉(zhuǎn)向采用正向?qū)L，煤從搖臂前端面裝出。這種工作方式一般前滾筒起落煤與裝煤作用，后滾筒截割余煤但不裝煤。西安煤機采煤機采用多電動機驅(qū)動，截割電動機橫向布置在搖臂上。搖臂與機身通過銷軸鉸接，沒有動力傳遞，全部采用正齒輪傳動，結構簡單。在保證較大截割功率的前提下，為了有效壓縮搖臂外形尺寸，每個搖臂并列布置了個截割電動機。所有的切割反力調(diào)高液壓缸支承反力和牽引的反作用力均由牽引減速箱箱體承受，受力狀況好，可靠性高。液壓元件選用成熟的產(chǎn)品，液壓泵箱采用集成閥塊結構，管路少，維修方便。西安煤機采煤機采用交流變頻調(diào)速技術，實現(xiàn)牽引速度無級變速。電牽引傳動體積小效率高牽引力大，該西安煤機采煤機牽引力為×kN，適用于大傾角的煤層。設有內(nèi)外噴霧裝置，冷卻與降塵效果好；0通過冷卻水的內(nèi)部循環(huán)，冷卻煤壁側(cè)大端蓋，更加有效地冷卻搖臂齒輪傳動箱。關鍵技術.薄煤層大功率高可靠性搖臂搖臂結構MG0/0-WD系列西安煤機采煤機的搖臂采用天地科技股份有限公司上海分公司擁有的專利技術薄煤層西安煤機采煤機雙截割電動機搖臂進行設計，采用雙電動機聯(lián)合驅(qū)動，具有機身薄，功率大的優(yōu)點。同時，為了保證西安煤機采煤機使用小直徑滾筒時仍具有較好的裝煤效果，截割行星頭外徑必須嚴格限制，借鑒該公司現(xiàn)有行星機構研制的成熟經(jīng)驗和加工工藝，行星機構采用個行星輪結構，外徑較小00mm。搖臂殼體西安煤機采煤機搖臂殼體是齒輪傳動等零部件的支承和定位部件。如果搖臂殼體的定位軸孔等在西安煤機采煤機運行過程中受載變形，將造成齒輪傳動工作條件的惡化，進而使齒輪或軸承的使用壽命大大降低。而齒輪和軸承的失效會使西安煤機采煤機無法運行，造成工作面停產(chǎn)?？梢?，提高殼體綜合機械性能是薄煤層大功率西安煤機采煤機在復雜地質(zhì)條件下可靠運行的重要保證。因此，筆者深入研究不同殼體材料的機械性能和熱處理工藝等，使得MG0/0-WD系列西安煤機采煤機搖臂殼體硬度達到00～0HB，同時提高其抗拉強度和屈服強度，并綜合考慮殼體的延伸率斷面收縮率及沖擊韌性等的合理指標。搖臂截割傳動系統(tǒng)在消化吸收國內(nèi)外先進產(chǎn)品的參數(shù)和結構特點的基礎上，結合該公司多年積累的西安煤機采煤機截割傳動設計經(jīng)驗，利用成熟的西安煤機采煤機齒輪傳動鏈設計軟件，在滿足齒輪和軸承等強度的設計要求下，對不同的搖臂傳動鏈結構方案進行配齒計算和，確定適合薄煤層西安煤機采煤機重載沖擊條件下的搖臂傳動的配齒方案。經(jīng)過研究分析，最終確定了級直齒傳動和級行星傳動的搖臂傳動鏈結構方案，搖臂設計功率為×0kW，輸出轉(zhuǎn)矩為.kN?m，輸出轉(zhuǎn)速為.r/min。搖臂冷卻系統(tǒng)由于搖臂截割功率大，體積較小，整體功率密度高于以往常規(guī)薄煤層西安煤機采煤機，對搖臂散熱造成不利，另外，高產(chǎn)高效工作面對設備連續(xù)滿載的工作要求也更加苛刻，傳動系統(tǒng)連續(xù)產(chǎn)生的熱量已難以通過傳統(tǒng)的方式帶走，為此，搖臂需要設置專用的冷卻系統(tǒng)。通過分析搖臂各種工作狀態(tài)下的熱源和傳導途徑以及前期薄煤層搖臂性能試驗數(shù)據(jù)，該系列西安煤機采煤機不但了殼體水套的冷卻回路，還增加了搖臂煤壁側(cè)高速級端蓋冷卻和油池冷卻管組冷卻，并設置了油池溫度傳感器，開發(fā)出了具有特色先進可靠的搖臂冷卻系統(tǒng)，以確保搖臂長時間可靠運行。.薄煤層高可靠性牽引行走部牽引部結構為了盡可能壓縮機身厚度以降低機面高度和增大過煤空間，采用可分離式小齒輪箱結構，將其布置在牽引部煤壁側(cè)，以充分利用刮板輸送機槽幫與鏟煤板上方空間。這樣中部槽上方機身厚度取決于牽引電動機外徑，該西安煤機采煤機牽引電動機外徑為0mm，則機身厚度設計為0mm。由于機面高度較低，因此取消了傳統(tǒng)的行走箱，只設有一個行走輪組件，行走輪組件和牽引部通過花鍵軸傳遞轉(zhuǎn)矩，軸向靠液壓螺栓組件防松，連接方便可靠，且易維護。大轉(zhuǎn)矩牽引傳動系統(tǒng)該系列西安煤機采煤機采用0kW的牽引電動機，整機牽引功率共計0kW。牽引行走傳動系統(tǒng)由牽引減速箱和行走部兩部分組成。牽引減速箱內(nèi)有兩級直齒傳動和兩級行星機構傳動，其中，兩級直齒和級行星傳動均布置在一個獨立的小齒輪箱中，小齒輪箱布置在煤壁側(cè)，和牽引殼體之間再通過銷子定位螺釘把合組裝在一起。取消了行走箱，行走部簡化為行走輪組件，其包括行走輪和導向滑靴。牽引電動機輸出的動力經(jīng)減速后傳到行走輪，使其與刮板輸送機的銷軌相嚙合，驅(qū)動西安煤機采煤機行走。通過導向滑靴在銷軌上的限位對西安煤機采煤機進行導向，并保證行走輪與銷軌正常嚙合。軸承是保證傳動系統(tǒng)可靠性的最關鍵因素之一，針對軸承額定動負荷與壽命計算，參考標準及軸承廠家提供的計算方法，并充分考慮煤礦井下惡劣工況的影響，最終計算得到了各品牌軸承壽命理論計算值，并選用壽命大于0000h的軸承。高可靠性行走系統(tǒng)行走輪和導向滑靴是西安煤機采煤機行走系統(tǒng)的關鍵部件，其壽命對整機可靠性產(chǎn)生直接影響。通過對行走輪材料工藝齒形分析和研究的攻關，有效提高了行走輪的可靠性；成功研究試制了行走輪專用鋼，用于行走輪的制造，并制定了嚴格的熱處理工藝流程。其中SP等雜質(zhì)總含量由之前的0.0%～0.00％減小到0.0％以下，各向同性，縱向與橫向機械性能接近，超載疲勞壽命提高了倍，彎曲疲勞極限提高了0%，有效保證了大功率西安煤機采煤機在惡劣工作條件下的工作可靠性。通過采用鍛焊結合的結構及堆焊高強度耐磨層或內(nèi)嵌高強度耐磨板等相關措施，有效提高了導向滑靴的強度和耐磨性。.電控系統(tǒng)電氣控制系統(tǒng)是驅(qū)動西安煤機采煤機穩(wěn)定運行的核心，完善的機械與電氣配合才能發(fā)揮出設計的最理想性能，保證西安煤機采煤機的高產(chǎn)高效。一套良好的電氣系統(tǒng)，不僅可以在振動干擾及潮濕等惡劣工況下穩(wěn)定運行，使西安煤機采煤機司機安全便捷的操作，還可以為西安煤機采煤機機電液系統(tǒng)運行提供的保護，并且具備自動化運行的能力。該系列西安煤機采煤機使用該公司研發(fā)的具有自主知識產(chǎn)權的代DSP控制系統(tǒng)，其具備以下突出優(yōu)點。高性能各功能模塊采用先進的DSP技術高性能的嵌入式ARM處理器，整個控制系統(tǒng)總運算指令能力可達每秒.億次，控制系統(tǒng)程序全部采用嵌入式C語言編寫，控制程序掃描時間小于0ms。高可靠性采用分布式系統(tǒng)，將西安煤機采煤機各個功能進行細致劃分，各模塊處理相應的信息，每個模塊具備自己獨立的處理器，模塊間使用高可靠的CAN總線連接，單個模塊故障不會影響整個系統(tǒng)運行，而且容易更換，降低整體更換成本，由于采用這種新的設計理念更高的集成化技術以及更強的環(huán)境適應性設計，新系統(tǒng)總體可靠性得到了明顯的提升。高擴展性系統(tǒng)設計有RS和以太網(wǎng)接口，可以擴展外部通信控制，通信速率高，系統(tǒng)延遲小，具備很強的系統(tǒng)擴展能力。結語MG0/0-WD系列西安煤機采煤機自推出以來，已在山西保利能源徐州礦務集團山東能源鐵法煤業(yè)盤江集團川煤集團及內(nèi)蒙古伊泰集團等數(shù)十個煤礦企業(yè)集團得到應用，效果良好。隨著薄煤層工作面數(shù)量的不斷增加，薄煤層工作面的高效開采將成為未來的發(fā)展趨勢，MG0/0-WD系列大功率薄煤層電牽引西安煤機采煤機可滿足采高.～.m傾角≤°的復雜地質(zhì)條件下的薄煤層高效開采需求，改變了以往只能采用小功率煤機開采和炮采過巖相結合的低效開采方式，促進了先進采煤工藝的實現(xiàn)和推廣，具有巨大的經(jīng)濟效益和顯著的社會效益，應用前景廣泛。舉報/反饋。